devexpress asp.net pdf viewer : Convert few pages of pdf to word control SDK platform web page .net wpf web browser 01254625-part74

9 - 23
The direction of loading has a marked influence on the measured undrained strength (e.g., Jamiolkowski, et
al., 1985) and this facet is known as strength anisotropy.  The undrained strength corresponding to horizontal
loading of clays (termed extension-type loading or passive mode) is less than that under vertical loading
(compression or active mode).   The mode of simple shear is an intermediate value and corresponds to a
representative average undrained shear strength for routine design purposes (Ladd, 1991).  
Since most commercial and governmental
laboratories are not equipped to run series
of  triaxial  compression  (TC),  direct
simple shear (DSS), and triaxial extension
(TE) tests, either empirical or constitutive
relationships  may  be  employed.    For
normally-consolidated  clays  &  silts,
Figure 9-26 shows the relative hierarchy
of these modes and the observed trends
with  plasticity  index  (I
p
).  In  this
presentation, the undrained shear strength
has  been  normalized  by  the  effective
overburden stress level, as denoted by the
ratio (s
u
/
F
vo
r
,or c
u
/
F
vo
r
), that refers to the
older c/p
r
ratio.
Figure 9-26.   Modes of Undrained Shear Strength Ratio
(s
u
/
F
vo
r
)
NC
for Normally-Consolidated Clays 
(Jamiolkowski, et al. (1985).
The  theoretical  interrelationships  of
undrained  loading  modes  for  normally-
consolidated clay are depicted in Figure 9-
27 using a constitutive model (Ohta, et al.,
1985). The ratio for normally consolidated
clay (s
u
/
F
vo
r
)
NC
increases with 
Nr
for each
of  the  shearing  modes,  including
isotropically-consolidated  triaxial
compression  (CIUC),  plane  strain
compression  (PSC),  anisotropically-
consolidated  triaxial  compression
(CK
0
UC),  shear  box  test  (SBT),  direct
simple shear (DSS), pressuremeter (PMT),
vane shear (VST), plane strain extension
(PSE),  and  anisotropically-consolidated
triaxial  extension  test  (CK
0
UE).
Laboratory data from 206 clays confirm the
general nature of these relations (Kulhawy
& Mayne, 1990).       
Figure 9-27.   Normalized Undrained Strengths for NC
Clay Under Different Loading Modes by Constitutive
Model (Ohta, et al., 1985).
Convert few pages of pdf to word - copy, paste, cut PDF pages in C#.net, ASP.NET, MVC, Ajax, WinForms, WPF
Easy to Use C# Code to Extract PDF Pages, Copy Pages from One PDF File and Paste into Others
export one page of pdf preview; delete pages from pdf acrobat reader
Convert few pages of pdf to word - VB.NET PDF Page Extract Library: copy, paste, cut PDF pages in vb.net, ASP.NET, MVC, Ajax, WinForms, WPF
Detailed VB.NET Guide for Extracting Pages from Microsoft PDF Doc
delete pages of pdf; copy pdf page into word doc
9 - 24
Based on extensive experimental data (Ladd, 1991) and critical state soil mechanics (Wroth, 1984), the ratio
(s
u
/
F
vo
r
) increases with overconsolidation ratio (OCR) according to:
(s
u
/
F
vo
r
)
OC
  (s
u
/
F
vo
r
)
NC
OCR
7
(9-18)
where Λ 
.
1- C
s
/C
c
and generally taken to be about 0.8 for unstructured and uncemented soils.   Thus, if a
particular shearing mode is required, it can be assessed using either Figures 9-26 or 9-27 to obtain the NC
value and equation (9-17) to determine the undrained strength for overconsolidated states. In many situations
involving embankment stability analyses and bearing capacity calculations, the simple shear mode may be
considered an average and representative value of the undrained strength characteristics, as shown by Figure
9-28 and given by:
(s
u
/
F
vo
r
DSS
  ½ sin 
Nr
OCR
7
(9-19)
Figure 9-28.   Undrained Strength Ratio Relationship with OCR and 
Nr
for Simple Shear Mode.
For intact soft clays and silts at low OCRs < 2, equation (9-18) reduces to the simple form (
Nr
= 30°):
s
u
(DSS)  
.
0.22 
F
p
r
(9-20)
which is consistent with backcalculated strengths from failures of embankments, footings, and excavations,
as well as the correction of vane shear strengths measured in-situ (Terzaghi, et al. 1996).  Projects involving
soft ground construction should utilized equation (9-19) in evaluating the mobilized undrained shear strength
for design (Jamiolkowski, et al., 1985; Ladd, 1991).
C# TIFF: Extract Page(s) from TIFF File(s) Using C#.NET Code
Sometimes, a Tiff image file is large in size and only a few pages of Tiff document are useful to us, so we need to extract these useful pages from Tiff file.
delete page from pdf reader; delete pages from pdf preview
C# PDF Page Insert Library: insert pages into PDF file in C#.net
application and Windows Forms project using a few lines of and inserting (empty) PDF page or pages from various file formats, such as PDF, Tiff, Word
extract one page from pdf acrobat; cut pages from pdf
9 - 25
(b)
(a) 
9.4.4.   Lateral Stress State
The lateral geostatic state of stress (K
0
) is one of the most elusive measurements in geotechnical engineering.
It is often represented as the coefficient of horizontal stress K
0
F
ho
r
F
vo
r
where 
F
ho
r
= effective lateral stress
and 
F
vo
r
= effective vertical stress.  A number of innovative devices have been devised to measure the in-
place total horizontal stress (
F
ho
) including: total stress cell (push-in spade), self-boring pressuremeter,
hydraulic fracturing apparatus, and the Iowa stepped blade.  Recent research efforts attempt to use sets of
directionalized shear wave measurements to decipher the in-situ K
0
in soil formations.  
For practical use, it is common to relate the K
0
state to the degree of overconsolidation, such as:
K
0
= (1- sin
Nr
) OCR
sin
Nr
(9-21)
which was developed on the basis of special laboratory tests including instrumented oedometer tests, triaxial
cells, and split rings (Mayne & Kulhawy, 1982).  Figure 9-29 shows the general applicability of (9-20)
compared with direct field data measurements of K
0
for clays and sands.  
Figure 9-29.  Field K
0
- OCR Relationships for (a) Natural Clays and (b) Natural Sands.
In general, the value of K
0
has an upper bound value limited by the passive coefficient, K
p
  The simple
Rankine value is given by:
K
p
= tan
2
(45° + ½ 
Nr
) = (1+sin
Nr
)/(1-sin
Nr
)
(9-22)
When the in-situ K
0
reaches the passive value K
p
, fissures and cracks can develop within the soil mass. This
can be important in sloped masses since extensive fissuring is often associated with drained strengths that
are at or near the residual strength parameters (
N
r
r
and  c
r
r
= 0).  In desiccated clays, fissuring can occur
before the passive earth pressures are reached.   In cemented materials, a value of K
p
in excess of (9-22) can
be achieved if bonding exists, such that:  K
p
= N
N
+ 2c
r
/
F
vo
r
%&
N
N
where N
N
= (1+sin
Nr
)/(1-sin
Nr
).
C# Word - Insert Blank Word Page in C#.NET
server-side application and Windows Forms project using a few lines of delete Word page using C# .NET, how to reorganize Word document pages and how
cut pages out of pdf file; extract pages from pdf reader
C# PDF File Split Library: Split, seperate PDF into multiple files
files with a customized name pattern using a few lines of using which C# developers can split target PDF document file by specifying a page or pages.
extract pdf pages acrobat; extract page from pdf acrobat
9 - 26
A limiting value of OCR can be defined when (9-21) equals (9-22):
(9-22)
OCR
limit
( /sin ')
( sin ')
( sin ')
=
+
1
1
2
1
φ
φ
φ
A network of fissures in the deposit can effectively reduce the operational undrained shear strength of the
clay.  Thus, the OCR
limit
can be used to place upper bounds on calculated s
u
values given by equations (9-18)
and (9-19), as well as set upper bounds for K
0
given by (9-21).
For evaluating K
0
in clays, it is recommended that (9-21) be used in conjunction with the profile of OCR
determined from oedometer tests and supplemented with the in-situ correlations given in Section 9.4.2.
Triaxial or direct shear testing can be used to provide the relevant 
Nr
of the material.   The flat dilatometer
test  (DMT)  has  also  been  used  for  directly  assessing  K
0
in-situ  for  clays,  silts,  and  sands,  and  a
comprehensive review of the available relationships is given by Mayne & Martin (1998).  
For the determination of K
0
in clean quartz sands by CPT, a calibration chamber database has been compiled
and analyzed (Lunne, et al., 1997).   The results have been based on statistical multiple regression studies
of 26 separate sands worldwide where boundary effects of the chamber sizes were considered (Kulhawy &
Mayne, 1990).  Each flexible-walled calibration chamber was between 0.9 and 1.5 m in diameter with  height
of same magnitude. Preparation of a sand deposit in these large chambers takes approximately one week by
pluviation or slurry methods.  Relative densities range from about 10 % to almost 100 %.  After placement,
the sample is subjected to one of a variety of stress conditions using applied vertical and horizontal stresses
and normally-consolidated to overconsolidated states (1 
#
OCRs 
#
15).  Tests are usually dry or saturated,
with or without back pressures.  The final phase is the conduct of the CPT through the center of the
cylindrical specimen.  The summary results of the chamber test database are presented in Figure 9-30
indicating a relationship between the applied lateral stress and measured cone tip stress.   
Figure 9-30.   Relationship for Lateral Stress State Determination in Sands from CPT.
VB.NET Word: Change Word Page Order & Sort Word Document Pages
paste method if there are a few pages that need Apart from this VB.NET Word pages sorting function powerful & profession imaging controls, PDF document, image
deleting pages from pdf; delete pages from pdf in preview
C# TIFF: How to Convert TIFF File to PDF Document in C# Project
Convert TIFF to PDF in C#.NET Overview. document using C# demo code within just a few seconds. Documents, forms, graphics and web pages can be converted to PDF
copy pdf page to clipboard; delete page from pdf file online
9 - 27
Combining the expression from Figure 9-30 with equation (9-21), an estimate of the overconsolidation ratio
of the sand can be made (Mayne, 1995, 2001):
(9-23)
0.27)
1/(
0.31
0.22
( ')
1.33
=
α
σ
vo
T
oNC
q
K
OCR
where K
oNC
= 1-sin
Nr
and 
"
= sin
Nr
.   
9.5.   STIFFNESS AND DEFORMATION PARAMETERS
The stiffness of soils is represented by several parameters, including consolidation indices (C
c
, C
r
, C
s
), drained
moduli (E
r
, G
r
, K
r
, D
r
), undrained moduli (E
u
, G
u
), and and/or subgrade reaction coefficient (k
s
). The elastic
constants are defined as per Figure 9-30.  For undrained loading, no volume change occurs (
)
V/V = 0), while
for drained loading, volumetric changes can be contractive (decrease) or dilative (increase).  In some manner,
all of the deformation parameters are interrelated (usually via elastic theory).  For example, the recompression
index (C
r
), which is often taken equal to the swelling index (C
s
), can be related to the constrained modulus
(D
r
)
F
v
r
/
)
,
v
) obtained from consolidation tests:
D
r
  [(1+e
0
)/C
r
] ln (10) 
F
vo
r
(9-24)
which is valid for the overconsolidated portion only. When the imposed embankment loading exceeds the
preconsolidation stress of the underlying natural clay such that the soil becomes normally-consolidated, the
corresponding D
r
would utilize C
c
in equation (9-24) 
Figure 9-31.  Definitions of Elastic Moduli in Terms of Loading & Applied Boundary Conditions.
VB.NET Create PDF Library SDK to convert PDF from other file
Best VB.NET component to convert Microsoft Office Word, Excel applications to create PDF with just a few VB.NET to create a PDF document with 2 empty pages.
extract pages from pdf files; copy pages from pdf to word
C# Word - Split Word Document in C#.NET
files with a customized name pattern using a few lines of using which C# developers can split target Word document file by specifying a page or pages.
acrobat remove pages from pdf; extract pdf pages reader
9 - 28
The drained moduli are interrelated by the following expressions (Lambe & Whitman, 1979):
E
r
 2 G
r
(1 + 
<r
)
(9-25)
D
r
 E
r
(1- 
<r
) /[(1 + 
<r
)(1- 2 
<r
)]
(9-26)
K
r
 E
r
/[3(1- 2 
<r
)]
(9-27)
where 
<r
.
0.2 is the drained Poisson’s ratio for all types of geomaterials (Tatsuoka & Shibuya, 1992).  For
undrained loading, the equivalent Poisson’s ratio is 
<
u
.
0.5, and therefore the relationship between Young’s
modulus and shear modulus becomes:
E
u
= 3 G
u
(9-28)
Note that  the constrained modulus and bulk modulus are not applicable for undrained conditions.
Certain in-situ tests attempt to measure the deformation characteristics of soils directly in place, including the
pressuremeter, flat dilatometer, plate load test, and screw plate.  In fact, elastic theory is usually invoked for
these tests to determine an equivalent elastic modulus (E).  However, major difficulties occur in assessing the
appropriate magnitude of modulus due to the degree of disturbance caused during installation, degree of
drainage, and corresponding level of strains imposed, particularly since the stress-strain-strength behavior of
soils is nonlinear, anisotropic, and strain-rate dependent.  That is, modulus is a non-singular value that varies
with stress level, strain, and loading rate.   In many geotechnical investigations, only the results of SPT and/or
CPT are available, yet an assessment of deformation parameters is needed for settlement analyses and
calculations of deflections.  The penetration data reflect measurements taken late in the stress-strain response,
corresponding to the strength of the material, as implicated by Figure 9-31.  
Figure 9-32.   Idealized Stress-Strain Curve and Stiffnesses of Soils at Small- and Large-Strains.
C# Word - Process Word Document in C#
It enables you to move out useless Word document pages simply with a few lines of C# code. C#.NET: Sort Word Document Pages Order.
add and remove pages from pdf file online; export pages from pdf online
Online Convert PDF file to Word. Best free online PDF Conversion
make it as easy as possible to convert your Tiff settings and the conversion only takes a few seconds. Tiff image with single page or multiple pages is supported
extract page from pdf document; extract page from pdf preview
9 - 29
The PMT and DMT provide data earlier in the stress-strain curve, yet perhaps often beyond the values of
interest,  unless  unload-reload  measurements  are  taken  to  better  define  an  equivalent  elastic  region.
Corresponding factors of safety (FS) from initial stress state (K
o
) to failure (
J
max
) can be associated with the
moduli, as shown in Figure 9-31.   The initial stiffness is represented by the nondestructive value obtained
from the shear wave velocity and provides a clear benchmark value.
9.5.1.  Small-Strain Modulus
Recent research outside of the U.S. has found that the small-strain stiffness from shear wave velocity (V
s
)
measurements applies to the initial static monotonic loading, as well as the dynamic loading of geomaterials
(Burland, 1989;  Tatsuoka & Shibuya, 1992; LoPresti et al., 1993).  Thus, the original dynamic shear modulus
(G
dyn
) has been re-termed the maximum shear modulus (now designated G
max
or G
0
 that provides an upper
limit stiffness given by:  G
0
=  
D
T
V
s
2
where 
D
T
(
T
/g = total mass density of the soil, 
(
T
= total unit weight
(saturated value can be obtained from Fig. 9-5), and g = 9.8 m/s
2
= gravitational constant. This G
0
is a
fundamental stiffness of all solids in civil engineering and can be measured in all soil types from colloids,
clays, silts, sands, gravels, boulders, to fractured and intact rocks.  The corresponding equivalent elastic
modulus is found from: E
max
 E
0
= 2G
0
(1+
<
 where 
<
= 0.2 is a representative value of Poisson’s ratio of
geomaterials at small strains.  Shear waves can be measured by both field techniques (Section 5.7) and
laboratory methods (see Figures 7-12 and 7-13).
In certain geologic materials, it has been possible to develop calibrated correlations between specific tests
(e.g., PMT, DMT) and performance monitored data from full-scale foundations and embankments.  These
tests provide a modulus intermediate along the stress-strain-strength curve (Fig. 9-32).  Of particular note, the
small-strain modulus from shear wave velocity measurements provides an excellent reference value, as this
is the maximum stiffness of the soil at a given void ratio and effective confining state.  Herein, a generalized
approach based on the small strain stiffness from shear wave measurements will be discussed, whereby the
initial modulus (E
0
) is reduced to an appropriate stress level for the desired FS.
Figure 9-33.   Conceptual Variation of  Shear Modulus with Strain Level Under Static 
Monotonic Loading and Relevance to In-Situ Tests.
9 - 30
0.2 
0.4 
0.6 
0.8 
Modulus Ratio, G/Go
1E-06 
1E-05 
0.0001 
0.001 
0.01 
0.1 
Shear Strain
Cyclic
Loading
Monotonic
(Static)
Loading
9.5.2.   Modulus Reduction
Shear modulus reduction with shear strain is often shown in normalized form, with the corresponding G
divided by the maximum G
max
(or G
0
).  The relationship between G/G
0
and logarithm of shear strain is well
recognized for dynamic loading conditions (e.g., Vucetic and Dobry, 1991), however, the monotonic static
loading shows a more severe decay with strain, as seen in Figure 9-33.  The cyclic curve is representative
resonant column test results, whereas the monotonic response has been only recently observed by special
internal  &  local  strain  measurements  in  triaxial  and  torsional  tests  (e.g.,  Tatsuoka & Shibuya,  1992;
Jamiolkowski, et al. 1994).
Figure 9-34.   Modulus Reduction with Log Shear Strain for Initial Monotonic (Static) 
and Dynamic (Cyclic) Loading Conditions.
An alternate means of presenting modulus reduction is terms of shear stress level. Figure 9-34 shows a
selection of normalized secant moduli (E/E
0
) with varying stress level (q/q
ult
) obtained from laboratory tests
on uncemented, unstructured sands and clays.   The stress level is expressed as 
J
/
J
max
or q/q
ult
,where 
J
= q =
½(
F
1
-
F
3
) = shear stress and 
J
max
= q
ult
 the shear strength. The laboratory monotonic shear tests have been
performed under triaxial and torsional shear conditions with local internal strain instrumentation to allow
measurements spanning from small- to intermediate- to large-strain response (LoPresti, et al. 1993, 1995;
Tatsuoka & Shibuya, 1992).  
9 - 31
Laboratory Modulus Degradation Data
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Mobilization Factor
,
 q/qult
Normalized Modulus, E/E0
T
oyoura Sand (eo =
0
.
67)
T
oyoura Sand (eo =
0
.
83)
Kaolin
P
isa Clay
Ticino Sand (NC)
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
0.0
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
Mobilization Factor
,
 q/qult
Normalized Modulus, E/Emax
g = 0
.
2
g = 0
.
3
g = 0
.
4
Modified Hyperbola
:
E/Emax = 1 - (q/qult)g
Figure 9-36. Modified Hyperbolas to Illustrate Modulus Degradation Curves  (Cases shown for
f = 1).  Note:   Mobilized shear strength = q/q
u
= 1/FS, where FS = factor of safety.
9.5.3.   Direct and Indirect Assessments of G
0
It is particularly simple and economical to measure shear wave velocity profiles for determination of the small
strain stiffness, E
0
= 2 G
0
(1+
<r
), by taking 
<r
= 0.2 and G
0
D
T
(V
s
)
2
  Several methods previously discussed
in Chapter 5.7 include the crosshole (CHT), downhole (DHT), surface wave (SASW), as well as laboratory
resonant column test (RCT).   The seismic cone (Figure 9-34) and seismic dilatometer offer the advantages
of collecting penetration data and geophysical measurements within a single sounding.  The results shown
in Figure 9-34 from Memphis, TN indicate an optimization of data collection with four independent readings
including:  tip  stress  (q
t
),  sleeve  friction (f
s
),  porewater  pressures  (u
2
), and  shear wave  velocity  (V
s
). 
Additional field methods for V
s
profiling are in development and include: downhole suspension logging,
seismic refraction, and seismic reflection.  Additional lab methods for determining V
s
of recent vintage
include bender elements and specially-instrumented triaxial and torsional shear devices.
In some cases, direct measurements of G
0
will not be available and its estimation may be required.  A series
of correlative relationships is given subsequently for the CPT and DMT.   These correlations may be used also
to check on the reasonableness of acquired data.
Documents you may be interested
Documents you may be interested